挂篮验算书

一、概述

（一） 设计依据

1、宇松桥通-05(（48+80+48）m预应力混凝土连续箱梁)； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008）； 3、《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》；

4、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005，J461-2005）； 5、桥梁结构分析系统（BSAS for Windouws）；

（二）工程概况

白浆河1号特大桥主桥采用（48+80+48）m变截面预应力混凝土

连续箱梁，两侧引桥为32m预应力混凝土简支T梁，桥梁全长为555.70米,桥高为80m。

主桥上部结构预应力混凝土连续箱梁为单箱单室；跨中梁高3.60m，支点梁高6.40m，梁底线按1.6次曲线变化；梁底横桥向水平，箱顶设2.0%的双向横坡；采用纵、竖双向预应力体系。主桥下部采用钢筋混凝土矩形空心墩，钢筋混凝土箱形基础。

主桥连续箱梁除0#、1#块采用墩顶支架现浇外，其余梁段采用对称悬臂逐段浇注法施工。箱梁分0～9#段、合拢段及边跨现浇段，其中0#、1#段共长15.0m，悬臂纵向分段长度为3.50m+7×4.00m，中跨合拢段长2.00m，边跨合拢段长1.50m,边跨现浇段长8.35m。

根据白浆河1号特大桥设计图纸，挂篮拟采用三角挂篮进行施

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工。箱梁悬浇段各段基本情况见表一： 表一 悬浇段各段基本情况

混凝土名称 （m3） 2#块 3#块 4#块 5#块 6#块 7#块 8#块 9#块 10#块 11#块

41.60 43.48 39.59 36.15 33.15 30.60 28.48 26.84 13.06 9.81 （t） （m） （m） （m） （m） （m） 110.24 115.23 104.92 95.80 87.86 81.08 75.46 71.12 34.60 25.99 3.5 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 2.0 1.5 5.7 0.741 0.727 0.35 4.705 0.708 0.680 0.35 4.439 0.659 0.0 0.35 4.195 0.616 0.600 0.35 3.972 0.573 0.560 0.35 3.710 0.530 0.520 0.35 3.486 0.486 0.480 0.35 3.301 0.443 0.440 0.35 3.156 0.400 0.400 0.35 3.600 0.400 0.400 0.35 节段重长度高度底板腹板顶板二、基础数据

（一）主要材料技术参数

1、钢筋混凝土容重G =26.5KN/m3； 2、钢材弹性模量E=2.1×105 MPa； 3、材料允许应力

Q235qD钢[σw]=140 MPa, [τ]=85 MPa;

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精轧螺纹钢[σw]=785 MPa,

Q345qD钢[σw]=210 MPa, [τ]=120 MPa; 45号锻钢[σw]=220 MPa, [τ]=125 MPa;

（二）荷载取值

超载系数为：K1=1.05；

混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2; 挂篮行走冲击系数：K3=1.3； 人群机具荷载为J=2.5 KPa； 振捣混凝土时产生的荷载为2.0 KPa； 倾倒混凝土时产生的荷载为4.0 KPa；

三、挂篮结构计算

（一）侧模板计算

1、结构计算简图

挂篮侧模板的计算依据有限元思想，在2#段、3#段根部最大断面处沿梁纵向取50cm一段研究，模板(8mm钢板)与纵向加劲肋（[10槽钢）组成的截面为梁，侧模桁架梁为支点，混凝土与施工荷载为计算荷载，从而计算模板受力情况与变形，并进一步计算出传递到桁架梁上的力,计算简图如图一。

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图一 侧模板计算简图

2、荷载计算

（1)按《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008）9.2.6，

混凝土侧压力：Pmax=Kγh

式中：Pmax－新浇混凝土对模板的最大侧压力（KPa）；

γ－混凝土的容重，取26.5KN/m3； H－有效压头高度（m）；

当v/t<0.035时，h＝0.22+24.9v/t 当v/t>0.035时，h＝1.53+3.8v/t 其中v－混凝土浇注速度（m/h）， t－混凝土入模时的温度（℃）；

K－外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取1.0,掺加外加剂时取1.2。

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参数取值：入模温度t＝6℃；

混凝土浇注速度v＝0.4 m/h； v/t＝0.067；

h＝1.53+3.8*0.067=1.78m； 外加剂影响修正系数K取1.2；

Pmax =1.2*26.5*1.78=56.60 KPa。

0.5m长混凝土侧向水平线荷载为q1=56.60*0.5=28.3KN/m。 （2）q0为施工临时荷载，施工荷载包括施工人员及施工设备的自重、振捣混凝土产生的荷载（按4个振捣点每振捣点1m2考虑）、倾倒混凝土产生的荷载（按1个倾倒点），取值参照“荷载取值”项，

q0＝(2.5*0.5*0.73＋2.0*1*0.5*4*0.5＋4.0*1*0.5*1)/0.73 =9.47KN/m。

水平荷载：q=28.3+9.47=37.77KN/m。 3、侧模板截面几何特性

取50cm宽模板（8mm面板）及一根纵梁加劲肋（[10槽钢）为研究对象，截面几何特性为：A=5274.8mm2

I＝4820259mm4

W下＝4820259/91=52999mm3 W上＝4820259/17=282704mm3

4、侧模板内力计算

通过上示示意图与荷载，分别计算2＃段、3＃段的受力情况，结

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果见表二：

表二 侧模板内力计算成果表

梁段编号 支点1反力(KN) 支点2反力(KN) 支点3反力(KN) 支点4反力(KN) 支点5反力(KN) 支点6反力(KN) 最大正弯矩Mmax(KN·m) 最大负弯矩Mmax(KN·m) 最大剪力Qmax(KN) 最大挠度fmax(mm) 2#块 6.841 36.196 32.037 35.196 23.438 -0.652 1.921 -2.720 18.038 1.09 3#块 6.868 36.030 32.702 32.702 36.030 6.868 1.933 -2.695 18.836 1.11 从上表可看出，底模板最大正弯矩M+=1.933 KN·m 最大负弯矩M－＝－2.720KN·m 最大剪力Q＝18.836KN 由此检算：

σmax+= M+ /W下=1.933*106/52999=36.5 MPa <140MPa； σmax-= M－/W上=2.720*106/282704=9.6MPa <140MPa τmax= Qmax /A=18.868*103/5274.8=3.5 MPa <85 MPa; fmax=1.11mm<880/400=2.2mm。

结论：侧模板采用8mm厚面板，横向加劲肋50cm一道，可满足强度与刚度的要求。

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（二）悬臂板模板及外模板纵梁计算

1、结构计算简图

挂篮悬臂模板的计算依据有限元思想， 取2#段、3#段作为研究对象，模板(8mm钢板)与纵向加劲肋（[10槽钢）组成的截面为梁，吊杆及纵梁为支点，混凝土与施工荷载为计算荷载，从而计算模板受力情况与变形，并进一步计算出传递到纵梁梁上的力,计算简图如图二。

图二 外侧模板桁架计算简图

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2、 荷载计算

(1)F1～F4为悬臂板混凝土重及施工人员及施工设备自重、振捣混凝土产生的荷载对桁架的作用力，由有限元思想求得作用在F1～F4所对应的模板及加劲肋上的荷载见表三： 表三 悬臂板加劲肋荷载

混凝土重荷载位置 (KN/m） F1对应的模板加劲肋 F2对应的模板加劲肋 F3对应的模板加劲肋 F4对应的模板加劲肋 1.55 4.42 6.16 3.74 载(KN/m） 9.47 9.47 9.47 9.47 (KN/m） 11.02 13. 15.63 13.21 施工临时荷竖向荷载 根据表三数据及结构计算简图，可以得出悬臂板内力计算成果，成果见表四：

表四 悬臂板模板纵梁内力计算结果表

F1加劲肋 梁段编号 2#块 支点1反力(KN) 支点2反力(KN) 支点3反力(KN) 支点4反力(KN) 支点5反力(KN) 2.174 3#块 2.182 2#块 2.693 3#块 2.703 2#块 3.008 3#块 3.02 15.4 2#块 2.57 13.15 3#块 2.58 13.09 11.87 11.87 13.10 F2加劲肋 F3加劲肋 F4加劲肋 11.055 11.006 13.803 13.742 15.469 9.776 10.697 9.97 9.97 12.209 12.453 13.683 13.958 11.63 13.37 12.453 14.99 13.958 12.74 15.4 8.70 7.336 11.006 9.115 13.742 10.194 共26页第 8 页

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支点6反力(KN) 最大正弯矩Mmax(KN·m) 最大负弯矩Mmax(KN·m) 最大剪力Qmax(KN) 最大挠度fmax(mm)

-0.01 0.59 2.182 0.593 -0.06 0.74 2.703 0.74 -0.09 0.824 3.02 0.829 -0.05 0.701 2.58 0.705 -0.98 6.85 0.4 -0.832 -0.825 -1.038 -1.029 -1.163 -1.153 -0.99 5.767 0.34 5.759 0.34 7.199 0.42 7.1 0.42 8.068 0.47 8.056 0.48 6.86 0.4 结论：根据上表数值弯距，剪力，挠度等均小于表一中数值，悬臂模板采用8mm厚面板，横向加劲肋50cm一道，可满足强度与刚度的要求。

(2)根据图纸得出外模板一个桁架的自重

G1=G2＝23.73*10.007*10*1.1*2/2=2.61KN。 （3）由计算图示计算R7,R8于表五

表五 悬臂板模板纵梁作用力计算结果表

纵梁ⅡR7(KN) 梁段编号 2#块 支点1处 支点2处 支点3处 支点4处 支点5处 支点6处 10.20 35.82 32.15 34.82 25.01 3.85 3#块 10.23 35.68 32.71 32.71 35.68 10.23 2#块 5.46 22.88 20.37 22.19 15.55 1.16 3#块 5.48 22.78 20.76 20.76 22.78 5.48 纵梁ⅠR8(KN)

3、 截面选择

根据表五及结构计算简图，得纵梁Ⅰ最大弯矩Mmax1＝

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71.290KN·m，纵梁Ⅱ最大弯矩Mmax2＝107.782 KN·m。 Wx1＝Mmax1/[σ]=71.290*103/140=509.2mm3； Wx2＝Mmax2/[σ]=107.782*103/140=769.87mm3； 纵梁Ⅰ采用2I25b,W=2*423=846 mm3>509.2 mm3; 纵梁Ⅱ采用2I28b,W=2*534=1068 mm3>769.87 mm3; 4、 构件验算

纵梁Ⅰ采用2I25b的截面形式，截面几何特性为： A=107.082cm2 ； I＝10650cm4 ；W＝846cm3 纵梁Ⅱ采用2I28b的截面形式，截面几何特性为： A=122.008cm2 ； I＝14960cm4 ；W＝1068cm3

根据表五及结构计算简图（构件自重在程序中自动计入），计算该构件的内力及变形，结果见表六：

表六 悬臂板模板纵梁内力计算结果表

纵梁Ⅰ 梁段编号 2#块 支点1反力(KN) 支点2反力(KN) 最大正弯矩Mmax(KN·m) 最大负弯矩Mmax(KN·m) 最大剪力Qmax(KN) 最大挠度fmax(mm) 49.805 42.401 70.534 0.000 49.555 8.2 3#块 51.353 51.353 73.857 0.00 51.103 8.8 2#块 78.671 67.846 110.269 0.00 78.421 12.9 3#块 80.953 80.953 115.121 0.00 80.703 13.7 纵梁Ⅱ

从上表可看出，纵梁Ⅰ最大正弯矩Mmax=73.857 KN·m

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最大剪力Qmax＝51.103KN 由此检算：

σmax= Mmax /W =73.857*10-3/846*10-6=87.3 MPa <140MPa； τmax= Qmax /A=51.103*10-3/107.082*10-4=4.8 MPa <85 MPa; fmax=8.8mm<5600/400=14mm。

纵梁Ⅱ最大正弯矩Mmax=115.121 KN·m

最大剪力Qmax＝80.703KN 由此检算：

σmax= Mmax /W =115.121*10-3/1068*10-6=107.8 MPa <140MPa； τmax= Qmax /A=80.703*10-3/122.008*10-4=6.6 MPa <85 MPa; fmax=13.7mm<5600/400=14mm。

结论：纵梁Ⅰ采用2I25b、纵梁Ⅱ采用2I28b均满足强度与刚度的要求。

（三）底模板计算

1、结构计算简图

挂篮底模板的计算依据有限元思想，在2#段、3#段根部最大断面处沿梁纵向取50cm一段研究，模板(8mm钢板)与纵向加劲肋（[10槽钢）组成的截面为梁，底模纵梁为支点，混凝土与施工荷载为计算荷载，从而计算模板受力情况与变形，并进一步计算出传递到纵梁上的力,计算简图如图三。

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图三 底模板计算简图

2、荷载计算

（1）q0为施工临时荷载，施工荷载包括施工人员及施工设备的自重、振捣混凝土产生的荷载（按4个振捣点每振捣点1m2考虑）、倾倒混凝土产生的荷载（按1个倾倒点），取值参照“荷载取值”项，

q0＝(2.5*0.5*4.2＋2.0*1*1*4*1＋4.0*1*1*1*1)/4.2 =4.11KN/m。

水平荷载：q=28.3+9.47=37.77KN/m。

（2）q1～q3分别为腹板位置混凝土荷载、底板位置变截面部分混凝土荷载、底板位置等截面部分混凝土荷载。经计算结果列于表七：

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表七 底模板荷载计算结果表

梁段编号 q1(KN/m) q2(KN/m) q3(KN/m) 2#块 76.3 23.6 9.8 3#块 62.3 22.7 9.4

3、底模板截面几何特性

取50cm宽模板（8mm面板）及一根纵梁加劲肋（[10槽钢）为研究对象，截面几何特性为：A=5274.8mm2 ； I＝4820259mm4 ； W＝4820259/91=52999mm3；W上＝4820259/17=282704mm3 4、底模板内力计算

通过上示示意图与荷载，分别计算2＃段、3＃段的受力情况，结果见表八：

表八 底模板内力计算成果表

梁段编号 支点1反力(KN) 支点2反力(KN) 支点3反力(KN) 最大正弯矩Mmax(KN·m) 最大负弯矩Mmax(KN·m) 最大剪力Qmax(KN) 最大挠度fmax(mm) 2#块 45.805 28.050 11.603 2.138 -2.397 26.626 0.06 3#块 37.406 25.359 11.545 1.736 -1.960 21.728 0.05 下

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从上表可看出，底模板最大正弯矩M+=2.138 KN·m 最大负弯矩M－＝－2.397KN·m 最大剪力Q＝26.626KN 由此检算：

σmax+= M+ /W下=2.138*106/52999=40.3 MPa <140MPa； σmax-= M－/W上=2.397*106/282704=8.5MPa <140MPa τmax= Qmax /A=26.626*103/5274.8=5.1 MPa <85 MPa; fmax=0.06mm<500/400=1.25mm。

结论：底模板采用8mm厚面板，横向加劲肋50cm一道，可满足强度与刚度的要求。

（四）底模纵梁计算

1、结构计算简图

图四 底模板计算简图

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2、荷载计算

表九 底模板纵梁荷载计算成果表

梁段编号 纵梁1、5 (KN/m) 纵梁2、4 (KN/m) 纵梁3 (KN/m) 3、截面选择

由上述图示及荷载，计算得出各段得最大弯矩为： 2＃块纵梁1、5最大弯矩：Mmax＝257.485N·m； 3＃块纵梁1、5最大弯矩：Mmax＝224.43KN·m； Wx＝Mmax/[σ]=257.485*106/210=1226119.0mm3； 纵梁采用2[36b,W=2*703000=1406000 mm3>1226119 mm3; 4、构件验算

纵梁采用2[36b的截面形式，截面几何特性为： A=136.22cm2 ； I＝994cm4 ； W＝1406cm3

根据表九及结构计算简图（构件自重在程序中自动计入），计算该构件的内力及变形，结果见表十：

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2#块 91.61 57.00 23.21 3#块 74.81 50.72 23.09 挂蓝设计计算书

表十 底模板纵梁内力计算结果表

2#块 梁段编号 支点1反力(KN) 支点2反力(KN) 最大弯矩Mmax(KN·m) 最大剪力Qmax(KN) 最大挠度fmax(mm) 3#块 1、5 179.635 148.679 261.776 179.332 13.0 2、4 112.873 93.612 1.092 112.56 8.2 3 47.694 39.851 68.723 47.381 3.4 1、5 152.543 152.543 225.46 152.299 11.4 2、4 104.363 104.363 155.375 104.049 8.2 3 49.103 49.103 72.485 48.7 3.6

从上表可看出，纵梁最大弯矩Mmax=261.776 KN·m 最大剪力Qmax＝179.332KN 由此检算：

σmax= Mmax /W =261.776*10-3/1406*10-6=186.2 MPa <210MPa； τmax= Qmax /A=179.332*10-3/136.22*10-4=13.2 MPa <120 MPa; fmax=13.0mm<5600/400=14mm。

结论：纵梁采用2[36b满足强度与刚度的要求。

（五）底模前后横梁计算

1、结构计算简图

图五 底模前后横梁计算简图

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2、荷载计算

根据前面各梁段底模板纵梁计算结果得出：纵梁前点支反力在3#号块施工时最大，P1=152.453KN；P2=104.363KN；P3=49.103KN,后点支反力在2#号块施工时最大，P1=179.6353KN；P2=112.873KN；P3=47.694KN，自重在程序中自动计算。 3、截面选择

由上述图示及荷载，计算得出前下横梁最大弯矩为：Mmax＝19.799KN·m；

Wx＝Mmax/[σ]=17.065*106/210=81261.9mm3； 后横梁最大弯矩为：Mmax＝19.799KN·m； Wx＝Mmax/[σ]=19.799*106/210=94280.9mm3；

前、后横梁采用2I28b,W=2*534000=1068000 mm3>94280.9 mm3;

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4、构件验算

前、后下横梁采用2I28b的截面形式，截面几何特性为： A=122.2cm2 ； I＝14960cm4 ； W＝1068cm3

根据荷载及结构计算简图（构件自重在程序中自动计入），计算该构件的内力及变形，结果见表十一：

表十一 前后下横梁内力计算结果表

项目 支点1反力(KN) 支点2反力(KN) 支点3反力(KN) 最大弯矩正Mmax(KN·m) 最大弯矩负Mmax(KN·m) 最大剪力Qmax(KN) 最大挠度fmax(mm) 前下横梁 6.62 198.497 81.150 12.560 16.973 148.92 0.3 后下横梁 7.46 231.0 82.736 13.557 19.707 175.311 0.3 从上表可看出，纵梁最大弯矩Mmax=19.707 KN·m 最大剪力Qmax＝175.331KN 由此检算：

σmax= Mmax /W =19.707*10-3/1068*10-6=18.45MPa <210MPa； τmax= Qmax /A=175.331*10-3/122.2*10-4=14.3 MPa <120 MPa; fmax=0.3mm<1600/400=4mm。

结论：前、后下横梁采用2I28b满足强度与刚度的要求。

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（六）前上横梁计算

1、结构计算简图

图六 前上横梁计算简图

2、荷载计算

根据前面各梁段底模横梁计算结果得出：横梁吊点反力在3#号块施工时最大，P1=6.65KN；P2=198.497KN；P3=81.15KN,外模板吊杆反力在3#号块施工时最大，N1=51.153KN；N2=80.953KN；内模吊杆反力在施工3号时最大N2=（G

内

+W

内

+H

顶

）/4＝（53.2+24+100.2）

/4=44.35KN;（其中：G内为顶板模板系统重量，G内＝53.2KN；W内为内模板滑道重量，W内＝24KN；H顶为顶板混凝土重量，H顶＝100.2KN；）自重在程序中自动计算。 3、截面选择

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由上述图示及荷载，计算得出前上横梁最大弯矩为：Mmax＝149.95KN·m；

Wx＝Mmax/[σ]=149.95*106/210=1071071mm3；

前上横梁采用2I36b,W=2*919000=1838000 mm3>1071071 mm3; 4、构件验算

前、后下横梁采用2I36b的截面形式，截面几何特性为： A=167.36cm2 ； I＝33000cm4 ； W＝1838cm3

根据荷载及结构计算简图（构件自重在程序中自动计入），计算该构件的内力及变形，结果见表十二：

表十二 前上横梁内力计算结果表

项目 支点1反力(KN) 支点2反力(KN) 最大弯矩正Mmax(KN·m) 最大弯矩负Mmax(KN·m) 最大剪力Qmax(KN) 最大挠度fmax(mm) 前上横梁 466.925 466.925 48.802 152.252 140.838 3.8 从上表可看出，前上横梁最大弯矩Mmax=152.252 KN·m 最大剪力Qmax＝140.838KN 由此检算：

σmax= Mmax /W =152.252*10-3/1838*10-6=82.8MPa <140MPa；

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τmax= Qmax /A=140.838*10-3/167.36*10-4=8.4 MPa <85 MPa; fmax=3.8mm<2100/400=5.25mm。

结论：前上横梁采用2I36b满足强度与刚度的要求。

（七）后上横梁计算

1、结构计算简图

图七 后上横梁计算简图

2、荷载计算

根据前面各梁段底模横梁计算结果得出：横梁吊点反力在2#号块施工时最大，P2=231.0KN;外模板吊杆反力在2#号块施工时最大，N1=51.153KN；自重在程序中自动计算。 3、截面选择

由上述图示及荷载，计算得出前上横梁最大弯矩为：Mmax＝92.070KN·m；

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Wx＝Mmax/[σ]=92.070*106/140=6572.8mm3；

前上横梁采用2I28b,W=2*534000=1068000 mm3>6572.8mm3; 4、构件验算

前、后下横梁采用2I28b的截面形式，截面几何特性为： A=122.0cm2 ； I＝14960cm4 ； W＝1068cm3

根据荷载及结构计算简图（构件自重在程序中自动计入），计算该构件的内力及变形，结果见表十二：

表十二 前上横梁内力计算结果表

项目 支点1反力(KN) 支点2反力(KN) 最大弯矩正Mmax(KN·m) 最大弯矩负Mmax(KN·m) 最大剪力Qmax(KN) 最大挠度fmax(mm) 前上横梁 286.3 286.3 0 94.372 232.943 5.2 由此检算：

σmax= Mmax /W =94.372*10-3/1068*10-6=88.3MPa <140MPa； τmax= Qmax /A=232.943*10-3/122.0*10-4=19.1 MPa <85 MPa; fmax=5.2mm<2100/400=5.25mm。

结论：后上横梁采用2I28b满足强度与刚度的要求。

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（八）三角桁架主桁计算 1、结构计算简图

挂蓝斜拉杆和主梁采用销轴连接，所以在计算时采用铰接计算， 图八 主桁计算简图

2、荷载计算

根据前面前后上横梁计算结果得出，并考虑1.5倍的综合安全系数： P1=466.925*1.5=700.39KN;P2=286.38*1.5=429.57KN；自重在程序中自动计算。 3、截面选择

由上述图示及荷载，计算得出各杆的轴力为：

立柱N＝-17.603KN；

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前斜拉杆N＝1154.147KN； 后斜拉杆N＝1207.608KN； 主梁的弯距Mmax＝350.195KN·m； 根据上面计算结果，对立柱进行分析；

已知杆件的长度l＝4.00m，假定长细比为λ＝80,查表《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）表3.2.6得ψ=0.660。 需要的截面面积和回转半径分别为：

A＝N/（ψ*[σ]）＝17.603*103/(0.660*200)＝12481.8mm3; iy＝l/λ＝4*1000/80=50mm； 查型钢表，选用2[36b；

截面特性：A=136.22cm2 ； iy＝5.4cm； 则λ＝l/ iy＝400/5.4=74.1; 查表得：ψ＝0.700;

[36b单肢对弱轴惯性矩Ix＝497cm4;回转半径ix＝2.70cm； 按规范λ1≤40,选择λ1＝30,则两缀板间净距lo1=i1/λ1=2.70*30=81cm;lo1=80cm。

根据柱子两个方向长细比相等，确定两肢间距b； λox＝（λx2+λ12）1/2＝λy 从而得λx=（74.12-302）=67.8; ix＝l/λx＝4000/67.8=59.0mm；

查表得b＝ix/0.44=59.0/0.44＝134.1mm，取150mm。 整个截面对虚轴的的特性：

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Ix=2*(497+39.91×10.512)=9209.7cm4 ix=SQRT(Ix/A)=10.74cm λx=lox/ix=03/107.4=59.62 λ1=60/2.22=27.03

λox=SQRT(λx2+λ12)=SQRT(59.622＋27.032)=65.5。 根据上面计算其余拉杆取相同截面。

主梁截面Mmax/[σ]=350.195*106/140=2501.4cm3； 前上横梁采用2I45b,W=2*1500=3000 cm3>2501.4cm3; 4、构件验算

立柱及斜拉杆采用2[36b的截面形式，截面几何特性见上面计算；

主梁采用2I45b的截面形式，截面特性为： A=222.cm2 ； I＝67600cm4 ；W＝3000cm3

根据荷载及结构计算简图（构件自重在程序中自动计入），计算该构件的内力及变形：

立柱N＝-1779.4KN； 前斜拉杆N＝1246.4KN； 后斜拉杆N＝1304.217KN； 主梁的弯距Mmax＝378.211KN·m； 主梁的剪力Qmax＝700.39KN； 主梁最大轴力Nmax＝845.618KN； 支点反力R1=-8.884KN； 支点反力R2=29.175KN；

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支点反力R3=830.472KN； 支点反力R4=-1980.753KN； 前吊点的最大位移fmax＝15.6mm 由此检算：

1) 立柱及斜拉杆计算：

由于立柱所受压力最大，故本次对立柱进行检算； a、强度验算

σ= N /A＝1779.4*1000/13622=130.6<200MPa; b、稳定性验算

σ＝N/（ψ* A）＝1779.4*1000/(0.70*13622)＝186.6<200MPa; c、刚度验算 λy=67.3<[λ]=100; 2) 主梁计算

σmax= Mmax /W =378.211*10-3/3000*10-6=126.07MPa <140MPa； τmax= Qmax /A=700.39*10-3/222.*10-4=31.4 MPa <85 MPa; fmax=15.6mm<20mm。

σ= N /A＝845.618*10-3/222.*10-4=37.9<200MPa; 结论：主梁桁架满足强度与刚度的要求。

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