第３２卷第２期２０１１年２月岩土力学Ｖ０１．３２Ｎｏ．２Ｆｅｂ．２０１ｌＲｏｃｋａｎｄＳｏｉｌＭｅｃｈａｎｉｃｓ文章稿号ｌ１０００－－７５９８（２０１１）０２一０６１７一０６环形超深基坑围护结构受力变形特性分析罗耀武１一，凌道盛１，陈云敏１，胡琦３，陈峥４（１新江大学，软弱土与环境士丁教育部霞点实验室，杭州３１００２７；２．黄河勘测规划设计有限公司，郑州４５０００３：３．浙江工业大学，杭州３１００１４；４．华东电力设计院，上海２０００６３）摘要：结合上海世博５００ｋＶ变电站超深基坑实际工程，采用平面应变及轴对称弹性地基有限元分析模型对基坑围护结构的空间效应进行简化，分析了环形基坑宅间效应、内衬墙以及水土压力模式对围护结构受力变形特性的影响，并与实测结果进行比较。结果表明，环形基坑围护结构的空问效应对其受力变形特性影响很大，在计算过程中必须考虑围护结构环向刚度对径向刚度的贡献；内衬墙作用类似于环形支撑，对地下连续墙受力及变形是有利的：地下连续墙水平位移实测值最接近于侧压力系数１．０的轴对称有限元分析结果；地下连续墙环向应力和弯矩实测值位于按规范水土分算与侧压力系数１．０的轴对称有限元计算结果之间。关键词ｔ环形超深基坑：围护结构中图分类号：Ｔｕ７５３文献标识码ｔＡＭｅｃｈａｎｉｃａｌａｎｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓＯｆｅｎｃｌｏｓｕｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｆｏｒａｎｎｕｌａｒｅｘｔｒａ—ｄｅｅｐｅｘｃａｖａｔｉｏｎＱｉ３，ＣＨＥＮＺｈｅｎ９４ＬＵＯＹａｏ．ｗｕｌ一，ＬＩＮＧＤａｏ．ｓｈｅｎ９１，ＣＨＥＮＹｕｎ．ｍｉｎｌ，ＨＵ（Ｉ．ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＳｏｆｌＳｏｉｌｓ２．ＹｅｌｌｏｗＲｉｖｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｎｓｕｌｔｉｎｇＣｏ．，Ｌｔｄ．，ＺｈｅｎｇｚｈｏｕａｎｄＧｃｏｃｎｖｉｒｏｎｍｅｍａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｏｆＥｄｕｃａｔｉｏｎＭｉｎｉｓｔｒｙ，Ｚｈｅｊｉａｎ８Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ３１００２７，Ｃｈｉｎａ；４５０００３，Ｃｈｉｎａ；３．ＺｈｅｊｉａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ３１００１４，Ｃｈｉｎａ；４．ＥａｓｔＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＤｅｓｉｇｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０００６３，ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＢａｓｅｄｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｎｔｈｅｄｅｅｐｅｘｃａｖａｔｉｏｎｏｆｕｓｅｄｔｏＳｈａｎｇｈａｉ２０１０Ｅｘｐｏｓｉｔｉｏｎ５００ｋＶｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ，ｔｈｅｐｌａｎｅｓｔｒａｉｎａｎｄａｘｉｓｙｍｍｅｔｒｉｃｅｌａｓｔｉｃＦＥＭｓｉｍｐｌｉｆｙｔｈｅｓｐａｃｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｅｎｃｌｏｓｕｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．Ｔｈｅｓｐａｃｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅａｎｎｕｌａｒｅｎｃｌｏｓｕｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．ｔｈｅｉｎｎｅｒｌｉｎｅｒａｎｄｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔｗａｔｅｒａｎｄｓｏｉｌｐｒｅｓｓｕｒｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｍｏｄｅｌａｒｅｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄｆｏｒｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａＩａｎｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉＣＳｏｆｅｎｃｌｏｓｕｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．Ｔｈｒｏｕｇｈｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃｏｍｐａｒｉｓｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄａｎｄｍｅａｓｕｒｅｄｒｅｓｕｌｔｓ．ｓｅｖｅｒｎＩｒｅｓｕｌｔｓｈａｓｏｂｔａｉｎｅｄ：ｔｈｅｓｐａｃｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅａｎｎｕｌａｒｅｎｃｌｏｓｕｒｅｒｉｎｇｓｔｉｆｆｎｅｓｓｏｆｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｇｒｅａｔｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌａｎｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉＣＳｏｆｉｔ；ｔｈｅｉｓｂｅｎｅｆｉｃｉａｌｔｏｅｎｃｌｏｓｕｒｅｍｕｓｔｂｅｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄｄｕｒｉｎｇｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｔｈｅｉｎｎｅｒｌｉｎｅｒｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌａｎｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｏｆｔｈｅｄｉａｐｈｒａｇｍｗａｌｌ，ｌｉｋｅｒｉｎｇｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ；ｔｈｅｗｈｅｎｌａｔｅｒａｌｍｅａｓｕｒｅｄｈｏｒｉｚｏｎｔａｌｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｏｆｔｈｅｄｉａｐｈｒａｇｍｗａｌｌｉｓｃｌｏｓｅｔｏｔｈｅｓｔｒｅｓｓｒｅｓｕｌｔｏｆａｘｉｓｙｍｍｅｔｒｉｃｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔａｎａｌｙｓｉｓｐｒｅｓｓｕｒｅｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｉｓ１．Ｏ：ｔｈｅｍｅａｓｕｒｅｄｈｏｏｐａｎｄｂｅｎｄｉｎｇｍｏｍｅｎｔｄｉａｐｈｒａｇｍｗａｌｌａｒｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｒｅｓｕｌｔｏｆｅｓｔｉｍａｔｉｎｇｗａｔｅｒａｎｄｅａｒｔｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｅｌｙａｎｄｌａｔｅｒａｌｐｒｅｓｓｕｒｅｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｉｓ１．０．ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ；ｅｎｃｌｏｓｕｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅＫｅｙｗｏｒｄｓ：ａｎｎｕｌａｒｅｘｔｒａ－ｄｅｅｐ１前言随着城市建设的高速发展，基坑工程逐步向超深、超大规模发展，围护结构的强度与变形计算是基坑工程设计中的关键技术，主要的分析方法有弹性地基梁法和连续介质有限元法。已有大量学者通过连续介质有限元法对基坑开挖过程中围护结构的变形和受力进行了分析【１１Ｊ，但连续介质有限元法存在着土体本构模趔和土体参数难以确定，以及土收稿日期：２００９．盯．０３体按连续介质模拟时采用的边界条件与实际工程之间可能存在差异等，使其应用受到一定ＨＪ。弹性地基梁法能模拟支挡结构的平衡条件和结构与土的相互作用，分析中所需参数单一并可有效考虑基坑开挖、回筑过程中各种基本因素和复杂情况对支护结构内力和变形的影响，展现了越来越广阔的应用前景［５－Ｓｌ。传统的弹性地基粱法是将挡墙作为弹性梁单元，将地基土体考虑为坑内土弹簧和坑外水土压力，支撑简化为二力杆弹簧模拟。实际的基坑第１作者简介：罗耀武，男，１９８２年生，博士，主要从事桩基Ｔ程与深基坑＿【程的研究。Ｅ－ｍａｉｌ：ｌｕｏｙａｏｗｕ＠１６３．啪通讯作者：胡琦，男，１９７８年生，博士，主要从事桩基］：程与深基坑工程的研究。Ｅ－ｍａｉｌ：ｈｕｑｉ＠ｚｊｕ．ｅｄｕ．ｅｎ万方数据６１８岩土工程往往具有一定的空间效应，在计算过程中对基坑围护结构空间效应的简化及水土压力分布模式的假定往往成为计算结果是否准确的决定性因素。本文结合上海世博５００ｋＶ大型地下变电站超深基坑工程实例，采用弹性地基有限元法分析了环形基坑空间效应、内衬墙以及水土压力模式对围护结构受力变形特性的影响，最后通过与实测结果的比较分析，研究了超深摹坑围护结构的变形规律及内力特征，为今后类似深基坑工程的设计施工提供参考。２工程简介２．１工程概况上海世博５００ｋＶ大型地下变电站工程建于上海市静安区成都路、北京西路、山海关路和大田路合围之处，为全地下４层筒型结构，基坑开挖深度为３３．７ｍ，开挖直径为１３０ｍ，地面部分将建设上海市“雕翅公园”。图１为工程平面布置图。本工程土层为典型上海土层，基坑剖面图见图２。上海＂’伸５００ｋＶ地Ｆａ蹿女＾驴杪深度Ⅳ一３３７ｍ、肚Ａ狰纠３０ＩＩ基底机岛Ｊ＼－３３彗．２＿．ｍ／自然地坪ｔｒ。一＋Ｏ．０ｍ图１基坑平面布置图Ｆｉｇ．１Ｐｌａｎｏｆｅｘｃａｖａｔｉｏｎｓｉｔｅ．６啪］埴＋ｊ．１恤一２．ｏｃ至辫｝后甜毳淤泥质｝卜７．一单环梁支撑９．７０赝黏｝：Ｉ地下１层一１１．５６．８０④淤泥质；古ｆ：地Ｆ２层一１６ｊ⑨一１黏土２２．－双环梁支撵６．６０⑤２粉质君ｊ地下３层一２６．５０．５０⑥粉质黏目ｏ·双环粱支撑，ｊ１．（６＿２０⑦一１砂质粉Ｉ／，地下４层⑦一２粉砂５．６９⑧一Ｉ粉质黏±９．３０一５７．５⑧一２粉厢黏土２．６０图２基坑典型嗣面（单位：ｍ）Ｆｉｇ．２Ｖｅｒｔｉｃａｌｓｅｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｅｘｃａｖａｔｉｏｎ（ｕｎｉｔ：ｍ）万方数据力学２．２围护方案及计算参数本工程围护结构采用１．２ｍ厚地下连续墙，地下连续墙内侧设置Ｏ．８ｍ厚结构内衬墙，与地下连续墙共同组成复合墙体。采用主体结构与支护结构全面结合、基坑逆作施工的围护方案，即“地下连续墙两墙合一＋结构梁板替代水平支撑＋临时环形支撑”的“逆作法”。其施工工序可简化为８步，如表１所列。在有限元计算过程中，地下连续墙与梁板支撑材料参数按Ｃ３５混凝土选取，土体主要参数见表２。表１施工步骤Ｔａｂｌｅ１Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓｔｅｐｓ施工步上况ｌ开挖至一３．５ｍ深度２施工－２ｍ深度处顶板，开挖至－７．６ｍ深度３施Ｔ一７ｍ深度处单环粱支撑．开挖至一１２．９ｍ深度４施工一１１．５ｍ深度处地下ｌ层底板，开挖至－１７．６ｍ深度５施１－１６．５ｍ深度处地下２层底板，开挖至一２２．６ｎｌ深度６施＿Ｚ－２２ｍ深度处双环梁支撑，开挖至－２７．６ｍ深度７施工一２６．５ｍ深度处地下３层底板，开挖至一３０．８５ｍ深度８施＿［一３０．３ｍ深度处般环粱支撑，扦挖至－３３．７ｍ深度表２土层计算参数Ｔａｂｌｅ２Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｓｏｉｌｓ者雩土层名称嚣，。麓¨二扁，。点，，①填土１．６１８．００２２．０３０００②粉质黏土１．５１８．８１５．７１５．８５０００③淤泥质粉质黏土６．６１７．８７．４１４．７５０００④淤泥质黏土７．１１７．２７．２１７．２３０００⑤－１黏士３．２１８．２１２．３１２．３７０００⑤．２粉质黏土６．６１８．５６．８１３．９９０００⑥粉质黏土３．９１９．６３０．７１３．５１５０００⑦一１砂质粉土５．７１９．Ｉ７．９２９．８３５０００⑦一２粉砂９．５１９．３３．６３１．７５００００＠－ｉ粉质黏ｔ１３．６１８．４１３．９２３．２４００００３有限元计算由于地下变电站基坑工程开挖面积大、开挖深，地下连续墙围护体呈大直径圆筒形，支护结构既利用主体结构楼板又增设圆环形内支撑，整个围护体系相对复杂，本文采用不同的荷载模式和有限元模型对基坑工程围护结构的受力及变形进行分析，研究环形基坑空间效应、内衬墙以及水土压力模式对围护结构受力变形特性的影响。根据逆作法的施工工艺和土层开挖深度，采用表１所列的工况进行模拟，并考虑地面超载３０ＬＰａ。为了模拟基坑施工过程，采用有限元程序中的单元第２期罗耀武等：环形超深基坑围护结构受力变形特性分析６１９“生死”功能来模拟土体开挖和支护结构施工。在弹性地基分析模型中，采用“杀死“坑内土弹簧来模拟基坑开挖过程，采用“激活”单元的的功能来模拟支护结构的施加。３．１环形基坑空间效应的影响本基坑工程围护结构是～圆筒型结构，具有很典型的空间效应，环向刚度对径向刚度的影响比较明显。为了对环形基坑空间效应的影响进行评价，分别建立平面应变及轴对称弹性地基有限元分析模型，坑内开挖面以上的内支撑以弹性支座模拟，坑内开挖面以下土体抗力采用水平弹簧支座模拟。采用ＡＮＳＹＳ分析软件进行有限元计算，楼板支撑与型如图３所示。水土压力分布模式采用基于规范的二楼板＼．：临时环粱支撑＼．结构内衬墙／地下连续墙／图３有限元模型图Ｆｉｇ．３ＦＥＭｍｏｄｅｌ超载４Ｆ支撑ＩＩＩＩｌＩＩＩＩＩＩ∑了Ｒａｎｋｉｎ“ｅ．ｙＵ动上爪卢＼上层１＾孔隙水压力土层２８开挖面ｌ摹仁Ｚ＝嚣Ⅳ（分靠形式１／、－ｍａｘ３■＿＾＾，－＿一ｐ卜¨～ｈ“上层３Ｋ０“４。殴＝激羔强强ｂ＝：：：嚣上层４‰“５■＾＾＾＾＾＾＾＾＾～Ｍｂ＝嚣：：：＝土层５岛Ⅲ审怒麓鬣激－，－＿，－～～～’＾一图４水土分算有限元计算简图Ｆｉｇ·４Ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔａｎａｌｙｓｉｓｄｉａｇｒａｍｏｆｅｓｔｉｍａｔｉｎｇｗａｔｅｒａｎｄｅａｒｔｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｅｌｙ万方数据开挖至坑底时平面应变及轴对称分析模型地下连续墙水平位移计算和弯矩计算结果如图５、６所示。平面应变及轴对称弹性地基有限元法计算的地下连续墙最大水平位移分别为７８．４０、２７．９６ｍｍ，最大弯矩分别为３２４６、ｌ１９６ｋＮ．ｍ／ｍ。由此可见，如果不考虑环形围护结构的空间效应而采用平面模型计算，则地Ｆ连续墙水平位移计算值已接近ＣＩ：海市基坑工程设计规程》ｐＪ墙体最大位移控制值（８０ｍｍ），且弯矩设计值较大。根据弹性力学理论，可将地下连续墙的环向刚度等效为与坑内土体相同的径向弹簧，计算公式为Ｋ＝Ｅｔ／ｒ２（１）式中：Ｋ为径向弹簧的水平基床系数；Ｅ为混凝土弹性模量：ｔ为墙厚度；，．为环形半径。经计算，墙的环向刚度可等效转化为Ｋ＝８５２１ｋＮ／ｍ３的径向弹簧，接近于３０ｍ深处土体水平基床系数。因此，对于本工程来说，考虑到实际结构的受力情况，在计算过程中必须考虑圆筒形围护结构环向刚度对径向刚度的贡献。水平位移／ｍｌｎＯ２０４０６０Ｏ—１０—２０ｇ趟一３０殛一４０—５０一６０图５平面应变及轴对称模型水平位移计算值Ｆｉｇ．５Ｃａｌｃｕｌａｔｅｄｈｏｒｉｚｏｎｔａｌｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｏｆｔｈｅｐｌａｎｅｓｔｒａｉｎａｎｄａｘｉｓｙｍｍｅｔｒｉｃｍｏｄｅｌ０一１０＞／＞－＜专ｊ—２０——水上分算甲面心变弹性地基模犁暑——水土分算轴对称弹性地基模型型一３０聪一－４０．≥—＞－５０《—６０一３—２－１０１２４弯矩／（１０ＳｋＮ·ｍ／ｍ）图６平面应交及轴对称模型地下连续墙弯矩计算值Ｆｉｇ．６Ｃａｌｃｕｌａｔｅｄｂｅｎｄｉｎｇｍｏｍｅｎｔｏｆｔｈｅｐｌａｎｅｓｔｒａｉｎａｎｄａｘｉｓｙｍｍｅｔｒｉｃｍｏｄｅｌ地下连续墙分别采用平面应变问题及轴对称问题的４节点Ｐｌａｎ４２等参单元，坑内土体采用Ｃｏｍｂｉｎｅｌ４线弹性弹簧单元，弹簧参数见表２，有限元分析模水土分算模式，如图４所示，土压力取为主动土压力（见图４（ａ）），并按Ｒａｎｋｉｎｅ土压力理论计算；水压力分布（见图４（ｂ））按静水压力，坑底开挖面以下为矩形。岩土３．２内衬墙的影响本工程１．２ｍ厚地下连续墙内侧设置０．８ｍ厚结构内衬墙，实际工程中内衬墙后施工，由于自身的收缩以及叠加效应等因素影响，不可能与外墙完全叠加共同发挥作用，实际情况应该是介于有内衬与无内衬之间。针对无内衬情况下建立轴对称弹性地基有限元模型，见图７，土压力分布模式采用图４所示水土分算。内衬墙随开挖过程的进行而逐步施工，其环向刚度对径向刚度的贡献很大，作用类似于环形支撑，对地下连续墙受力及变形是有利的。但内衬墙对地连墙受力变形的影响程度与围护结构本身的刚度有很大关系，本工程采用实际梁板体系作为内支撑，支撑体系本身刚度很大，因此，内衬墙的影响不是特别明显。经计算，不考虑内衬的影响地连墙最大水平位移从２７．９６ｍｍ增大至３０．２９ｍｍ，最大弯矩从１１９６ＩｏＮ·ｍ／ｍ增大至ｌ４９２ｋＮ·ｍ／ｍ，最大环向压应力从１２．６９ＭＰａ增大至１４．５０ＭＰａ。二楼板—～：临时环梁支撑＼．地下连续墙／／圈７无内衬有限元模型圈Ｆｉｇ．７ＦＥＭｍｏｄｅｌｗｉｔｈｏｕｔｉｎｎｅｒｌｉｎｅｒ３．３水土压力模式的影响在弹性地基有限元分析模型中，水土压力分布模式的假定是计算结果是否准确的重要因素，本文采用轴对称弹性地基模型，有限元模型见图３，以３种水土压力分布模式进行计算，分别为：①规范水土分算模式（图４）；②规范水土合算模式；③根据上海外环隧道深基坑工程的实测侧压力（图８），其侧压力系数接近于１．０，开挖深度达３０ｍ，地质条件与开挖深度与本工程相近，二者有很好的可比性。取经验侧压力分布模式进行分析，开挖面以上侧压力系数取１．０，坑底开挖面以下为矩形。开挖至坑底时３种分布模式计算得到的地下连续墙水平位移见图９，地下连续墙弯矩和环向应力万方数据力学２０１１年如图１１、１２所示。分析结果如表３所列，由表可以看出，本工程水土分算模型地连墙变形及内力计算值约为水土合算的１．５倍，侧压力系数１．０模型地连墙变形及内力计算值约为水土合算的２倍。土压力／Ｉｄａ０２００４００６００８００ｌ０００ｇ巡殛圈８上海外环隧道实测土压力值Ｆｉｇ．８ＭｅａｓｕｒｅｄｓｏｉｌｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｏｕｔｅｒｒｉｎｇｔｕｎｎｅｌｉｎＳｈａｎｇｈａｉ水平位移／咖Ｏ１０２０３０４０５００－１０—２０ｇ趣一３０辚一４０一５０型—６０圈９地下连续墙水平位移计算值Ｆｉｇ．９Ｃａｌｃｕｌａｔｅｄｈｏｒｉｚｏｎｔａｌｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｏｆｄｉａｐｈｒａｇｍｗａｌｌ表３计算结果汇总Ｔａｂｌｅ３Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌ招撕昭璺奎最人弯矩最大环向麓半等１赠。基于规范水土合算的轴对称模型１７．８７８６９７４０８．１３基于规范水土分算的轴对称模型２７．９６Ｉ１９６１０９４１２．６９侧压力系数１．０的轴对称模硝３６．３５１５５５１４２２１６．４９４实测数据对比分析４．１地下连续墙水平位移的分析比较世博变电基坑工程已开挖完毕，将基坑开挖完毕后的地下连续墙水平位移计算值与实测值进行对比，图１０为开挖至坑底后地下连续墙不同测点水平位移实测值。由图可以看出，由于实际工程中荷载及结构的不对称，地下连续墙各测点水平位移有一定离散性。地连墙最大水平位移实测结果为２５－－一５０姗（平均值为４０ｎｕｎ），发生最大水平位移位置水平位移／ｈｉｍ毫趣磁系数１．ｏ４。萎雩黜器墙槽段内布设钢毹商享素翥墨？磊呈蒜篙雩黧墨褰？霁器篓譬挲翟燃ｌ黧嚣蒜二孑需１妻翼‰誊嚣篙藩嚣嚣茹－三霪，慧篙篇黜装嚣蒜善墅荤燃凳三竺‰黧磊气美銎霉裁烹套曼黧竺裟竺：。裂翥主等黑蒜褰焉鬃茹莩主蒹蓑荔冀瑟慧至鬈粼篆霎薹嚣篇潞篆冀篆黧｛墨耄鬻要姿芸鬟罴嚣慧瓢荤善毳禚嚣茎套磊蕃，水毳鉴羹鬻溅慕：’蔚１胁２一蟹黑ｍ，７Ｔ薹，Ｚ；嬖妻辇篙馔嚣箍应力为６Ⅷ胁燕拦篙鬟主淼麓簇茹鬈：姜篇器：铺薹；戮慧巢爹嚣嚣菇羹筹孬鬈毳警茎孑妥票釜蓑簇鞴嚣霎麓刍≥簇气凳茎鬈嚣篙黼果大，由于环向压力测点较少，口Ｊ舷不侧山取／＼凰。万方数据ｇ．１ｌＣａｌｃｕｌａｔｅｄａｎｄｍｅａｓｕｒｅｕ．？ｃⅡｕ。ｕ鲁～一…。ｏｆｄｉａｐｈｒａｇｍｗａｌｌＯ—ｌＯ暑一２０囊珈，４０－５０—６０Ｏ２一１８—１６一１４—１２—１０—８哂一４－２环向压力，ＭＰａ‰地ＣＦ酶１２下连续墙环向应力实黼果与计算绢杲ａｌｃｕｌａｔｅｄａｎｄｍｅａｓｕｒｅｄｈｏｏｐｓｔｒｅｓｓｅｓｏｆｄｉａｐｈｒａｇｍｗａｌｌ形幢臻掣黧嚣惹昙嚣嘉纛形特性影响很大，计算过程中必缎茑屣围矿缅俐卅。郴４紧蔫昙鬈鼍雾≥环形支撑，对地下连续攀受耋冀萎器主≥：妻雾耄；梨釜毳茹。出￡乙絮嚣鬻璐烈ｕ墨毳大，内衬墙对地下连续墙受力齐Ⅱ变彤影ｑ呵１’疋们圳’３业；３）地下连续墙水平变形的计算结果与实型篓翌篡譬重翁毳羹鼎焉亍茹暑篓嚣雾黧蠹凳。熬筹鬈翼篆京篙釜基嚣萎萎羹罩罢套驾蔫主凳祟蠢骂．’ｏ磊鬻焉蓑喜篙荛霁黧搿嚣翟瑟嚣霉磊罴磊笔莩慧间巍篓柔言黧鬈砉莪篓了藉茗设计分析，推荐采用规范水土分算侧虚了］’升田同６２２岩土一定的安全系数。参考文献【ｌ】芮瑞，夏元友．基于三维有限元的地下连续墙深基坑逆作法施工方案设计阴．岩土力学，２００８，２９（５）：１３９１—１３９５．ＲＵＩＲｕｉ，ＸＩＡＹｕｓｎ－ｙｏｕ．Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｄｅｓｉｇｎｆｏｒｄｅ印ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｐｉｔｃｏｎｓｔｒｕｃｔｅｄｂｙ‘＇ｔｏｐ－ｄｏｗｎ＇’ｍｅｔｈｏｄｂａｓｅｄｏｎ３ＤＦＥＭ［Ｊ］．ＲｏｃｋａｎｄＳｏｉｌＭｅｃｈａｎｉｃｓ，２００８，２９（５）：１３９１—１３９５．【２】赵杰，邵龙潭．深基坑土钉支护的有限元数值模拟及稳定性分析叨．岩土力学，２００８，２９（４）：９８３－－９８８．ＺＨＡＯＪｉｅ，ＳＨＡＯＬｏｎｇ－ｔａｎ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆｓｏｉｌｎａｉｌｉｎｇｓｕｐｐｏｒｔｆｏｒｄｅ印ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｐｉｔｂｙＦＥＭ［Ｊ］．ＲｏｃｋａｎｄＳｏｉｌＭｅｃｈａｎｉｃｓ，２００８，２９（４）：９８３－－９８８．【３】侯永茂，王建华，陈锦剑．超大型深基坑开挖过程三维有限元分析【Ｊ】．岩土工程学报，２００６，２８（增刊）：１３７４—１３７７．ＨＯＵＹｏｎｇ－ｍａｏ．ＷＡＮＧＪｉａｎ－ｈｕａ，ＣＨＥＮＪｉｎ－ｊｉａｎ．３ＤＦＥＭａｎａｌｙｓｉｓｏｆｏｖｅｒｓｉｚｅ＆ｄｅｅｐｅｘｃａｖａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＧｃｏｔｅｅｈｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００６，２８（Ｓｕｐｐ．）：１３７４—１３７７．【４】龚晓南，高有潮．深基坑设计施工手册［Ｍ】．北京：中国建筑工业出版社。１９９８．【５】陈林靖，戴启航．基坑悬臂支护桩双参数弹性地基杆上接第５７０页【７】７ＦＡＮＧＺ，ＨＡＲＲＩＳＯＮＪＰ．Ａｍｅｃｈａｎｉｃａｌｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎｉｎｄｅｘｆｏｒｒｏｃｋ［Ｊ］．Ｉｎｔ．Ｊ．ＲｏｃｋＭｅｃｈ．Ｍｉｎ．ＳｅＬ，２００１，３８（８）：１１９３一１１９９．【８】张春会，于永江，赵全胜．非均匀煤岩渗流－应力弹塑性耦合数学模型及数值模拟【Ｊ】．岩土力学，２００９，３０（９）：２８３７—２８４２．ＺＨＡＮＧＣｈｕｎ—ｈｕｉ，ＹＵＹｏｎｇ．ｊｉａｎｇ，ＺＨＡＯＱｕａｎ－ｓｈｅｎｇ．Ｓｅｅｐａｇｅ－ｓｔｒｅｓｓｅｌａｓｔｏｐｌａｓｔｉｃｃｏｕｐｌｉｎｇｍｏｄｅｌｏｆｈｅｔｅｒｏ－ｇｅｎｅｏｕｓｃｏａｌａｎｄｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＲｏｃｋａｎｄＳｏｉｌＭｅｃｈａｎｉｃｓ，２００９，３０（９）：２８３７—２８４２．【９１张春会．非均匀、随机裂隙展布岩体渗流应力耦合模型【Ｊ】．煤炭学报，２００９，３４（１１）：１４６０一１４６４．ＺＨＡＮＧＣｈｕｎ·ｈｕｉ．Ｓｅｅｐａｇｅ—ＳＵ＇ｅｓＳｃｏｕｐｌｅｄｍｏｄｅｌｏｆｈｅｔｅｒｏｇｅｎｅｏｕｓａｎｄｒａｎｄｏｍｆｒａｃｔｕｒｅｄｒｏｃｋｍａｓｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｉｎａＣｏａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２００９，３４（１１）：１４６０—１４６４．万方数据力学２０１１盔系有限元法叨．岩土力学，２００７，２８（２）：４１５－－４１９．ＣＨＥＮＬｉｎｏｊｉｎｇ，ＤＡＩＺｉ—ｈａｎｇ．Ｌｉｎｋｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄｏｆｂｉｐａｒａｍｅｔｅｒｅｌａｓｔｉｃｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｆｏｒａｎａｌｙｚｉｎｇｃａｎｔｉｌｅｖｅｒ－ｒｅｔａｉｎｉｎｇｐｉｌｅｓｆｏｒｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｐｉｔｓ［Ｊ］．ＲｏｃｋａｎｄＳｏｉｌＭｅｃｈａｎｉｃｓ，２００７，２８（２）：４１５－－４１９．【６】６张强勇．弹性地基梁杆系有限元法在深大基坑工程支护设计中的应用【Ｊ】．建筑结构学报，２００５，２６（３）：１１４一１１７．ＺＨＡＮＧＱｉａｎｇ－ｙｏｎｇ．ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｂａｒｓｙｓｔｅｍＦＥＭｆｏｒｂｅａｍｏｎｅｌａｓｔｉｃｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｉｎｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｄｅｓｉｇｎｆｏｒａｄｅｅｐａｎｄｌａｒｇｅｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｐｉｔｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＢｕｉｌｄｉｎｇＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２００５，２“３）：１１４—１１７．【７】田海波，许恺．弹性地基有限元法在基坑中的应用［Ｊ】．华东交通大学学报，２００６，２３（１）：１９—２３．ＴＩＡＮＨａｉ·ｂｏ，ＸＵＫａｉ．ＦＥＭｏｎｅｌａｓｔｉｃｆｏｕｎｄａｔｉｏｎａｎｄｉｔｓｅｘｔｅｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｔｏｅｘｃａｖａｔｉｏｎｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＥａｓｔＣｈｉｎａＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００６，２３（１）：１９—２３．【８】邓子胜．深基坑支护结构－土非线性共同作用弹性地基反力法阴．土木工程学报，２００６，３９（４）：６８—７２．ＤＥＮＧＺｉ—ｓｈｅｎｇ．Ａｎｅｌａｓｔｉｃｓｕｂｇｒａｄｅｒｅａｃｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｎｏｎｌｉｎｅａｒｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ－ｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｓｏｉｌｆｏｒｄｅｅｐｅｘｃａｖａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＪｏｕｒｎａｌ，２００６，３９（４）：６８—７２．【９】上海市勘察设计协会．ＤＢＪ０８－－６１－－９７上海市基坑工程设计规程【ｓ】．上海：上海市建设委员会，１９９７．【１０】唐春安，于广明，刘红元，等．采动岩体破裂与岩层移动数值试验【Ｍ】．长春：吉林大学出版社，２００３．【ｌｌ】冯增朝，赵阳升，段康廉．岩石的细胞元特性及其非均质分布对岩石全曲线性态的影响［Ｊ】．岩石力学与工程学报，２００４，２３（１１）：１８１９～１８２３．ＦＥＮＧＺｅｎｇ－ｃｈａｏ，ＺＨＡ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作者：作者单位：
罗耀武， 凌道盛， 陈云敏， 胡琦， 陈峥， LUO Yao-wu， LING Dao-sheng， CHEN Yun-min， HU Qi， CHEN Zheng
罗耀武,LUO Yao-wu(浙江大学,软弱土与环境土工教育部重点实验室,杭州,310027;黄河勘测规划设计有限公司,郑州,450003)， 凌道盛,陈云敏,LING Dao-sheng,CHEN Yun-min(浙江大学,软弱土与环境土工教育部重点实验室,杭州,310027)， 胡琦,HU Qi(浙江工业大学,杭州,310014)， 陈峥,CHEN Zheng(华东电力设计院,上海,200063)岩土力学
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