焊接接头的强度

伸过程焊缝截面轴线偏转角θ与接头承载能力相关,θ角越大,接头承载能力越强。图4表1参4

20094054　1420铝锂合金搅拌摩擦焊接力学性能/

郭晓娟…//焊接学报.22009,30(4):45～48

针对厚度为2.8mm的1420铝锂合金进行搅拌摩擦焊研究,了解搅拌摩擦焊工艺参数对接头组织和性能影响。结果表明,在优化焊接参数条件下,1420铝锂合金的搅拌摩擦焊接头抗拉强度和断后伸长率均能够达到母材的90%,并且较大的焊接热输入有利于进一步提高搅拌摩擦焊接头的强度系数。通过拉伸断口扫描及显微硬度观察,1420铝锂合金搅拌摩擦焊接头拉伸断口主要为准解理和韧窝断裂的复合断口,对比各个区域的显微硬度,焊缝区域硬度高于母材,且后退侧热力影响区硬度最高,而且搅拌摩擦焊接头中存在典型的\"S\"线特征。图5表2参8

20094055　铝合金20242M搅拌摩擦焊接头性能/金

20094057　35CrMnSi钢电子束焊接头显微组织和力学性能研究/解瑞军…//焊接技术.22009,38(1):6～8

研究了35CrMnSi钢电子束焊接头的组织和力学性能。试验结果表明:该钢电子束焊焊缝为典型的针状马氏体+残余奥氏体组织,HAZ为中温组织;2种厚度钢板焊接接头各区域的硬度值基本一致,且焊缝硬度高于热影响区的,热影响区的硬度高于母材的。经电子束焊后,2种厚度35CrMnSi钢板接头塑性比母材的塑性低,这与其显微组织有关;35CrMnSi钢电子束焊焊缝的冲击韧度低于母材。图5表5参1

20094058　外加磁场对不锈钢TIG焊接头组织和性

能的影响/曹朝霞…//热加工工艺.22009,38(1):134～135,138

在外加纵向磁场下对不锈钢进行氩弧焊,通过对焊接试样进行弯曲和拉伸试验、显微组织观察分析,研究外加磁场频率对焊接接头力学性能的影响。结果表明,外加纵向磁场通过电磁搅拌作用改变晶粒的结晶方向、细化晶粒,在磁场频率为20Hz时,焊接接头的力学性能达到最佳。图3参3

20094059　不锈钢双极板钎焊接头电化学腐蚀行为

玉花…//焊接学报.22009,30(4):69～72

通过轴向拉伸试验,研究了搅拌针旋转速度对铝合金20242M接头力学性能的影响。结果表明,轴向拉伸断裂部位随搅拌针转速的变化而变化,高转速下接头组织中有大量块体颗粒被保留下来,降低了接头强度,断裂发生在焊核区;低转速下因轴肩与焊接材料间摩擦机制作用在接头成形中的比例减小,层间结合力减弱,接头断裂面呈现层状结构,焊核区又成为断裂的敏感部位;当焊接速度为20mm/min时,搅拌针转速存在一个理想的焊接参数范畴,在这个焊接参数范畴内焊接的试样断裂通常发生在母材区,断裂面与拉伸轴成45°,属典型的剪切断裂。图4表1参7

20094056　TiNi形状记忆合金与不锈钢TLP2DB接

的研究/翟长峰…//焊接.22009(3):47～49

分别测试了316L、304不锈钢、钎料、钎焊接头的动电位极化曲线。结果表明:在0.5mol/L的H2SO4加入5×1026F的电解质溶液中,不锈钢母材、钎料和钎焊接头的抗电化学腐蚀能力由大到小的排列顺序为:母材316L>TS24AgSn钎料>钎焊接头>母材

304。SEM观察发现,在钎焊接头的界面处产生了电

头界面组织及力学性能/汪应玲…//焊接学报.2

2009,30(4):77～80

耦腐蚀现象。图2表3参11

采用AgCu金属箔作中间层,对TiNi形状记忆合金与不锈钢进行了瞬间液相扩散焊。分析了接头的显微组织、元素分布、物相组成等,研究了接头的显微硬度和不同工艺参数下的抗剪强度。结果表明,接头界面区由TiNi侧过渡区、中间区和不锈钢侧过渡区组成,主要相分别为Ti(Cu,Ni,Fe),AgCu,TiFe等。过渡区的显微硬度值高达500～650HV,但中间区的硬度值只有大约120HV。随加热温度的升高和

20094060　DD6单晶合金TLP扩散焊试样匹配性对

焊接接头的强度

接头持久性能的影响/毛　唯…//焊接.22009(2):53～55

采用专为DD6单晶合金设计配制的中间层合金对晶体取向完全一致及存在一定差别(10°以内)的

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DD6单晶试棒,进行了TLP扩散焊,测试了不同接头980℃的持久强度。试验结果表明,当二焊接试样的

200940　钛合金双曲薄板焊接结构件的焊接变形/

晶体取向完全一致时,可获得单晶化的DD6合金接头,其980℃持久性能可达到母材性能指标;当二焊接试样的晶体取向存在小的差别(10°以内)时,会在接头中局部区域产生再结晶,在一定程度上降低接头性能,此时接头980℃持久性能可达到DD6母材性能指标的80%。图3表2参16

20094061　AZ31镁合金搅拌摩擦焊接头组织和冲击李其民//焊接技术.22009,38(1):55～57

钛合金因其具有优异的综合性能而得到广泛地应用,钛合金双曲薄板焊接结构件便是其中的一个重要应用方向。由于钛合金弹性模量小,焊接过程中板材的反弹现象明显,加之焊接应力等因素的影响,使得变形情况非常复杂。因而对该状态下的焊接变形进行研究是有必要的。针对厚度为4mm的Ti22.5

Al22Zr21Fe合金双曲薄板结构件焊接过程中的变形性能分析/张彦军…//热加工工艺.22009,38(3):106～107

采用搅拌摩擦焊方法对厚度为6mm的AZ31镁合金轧制板进行对接焊,研究了其焊接接头的微观组织和冲击性能。结果表明:焊接接头的焊核区组织为细小、均匀的等轴晶,热影响区晶粒局部细化;焊接接头的冲击性能高于母材;其冲击断口虽均呈韧脆混合型,但焊核、热影响区的塑性断裂特征较母材明显。图3表1参3

20094062　预应变对X80级螺旋缝埋弧焊接管线钢

情况进行分析研究,通过对大量试验数据进行分析,试图找出其变形规律。图5表4参5

20094065　不同约束下试板中心堆焊焊接变形的模

拟/李萌盛…//热加工工艺.22009,38(3):119～120,123

采用三维热弹塑性有限元法,模拟熔化极气体保护焊平板中心堆焊时的焊件变形,探讨不同约束位置对薄板焊后残余变形的影响,并通过实际施焊进行验证。结果表明:约束位置对模拟结果影响很大,在焊件对称面底边施加重力方向的拘束与实际变形最为接近。图3表1参4

20094066　FPSO典型焊接接头在疲劳载荷下的残余

拉伸性能的影响/孙　宏//理化检验2物理分册.2

2009,45(1):18～19

对X80级钢螺旋缝埋弧焊接钢管材料,进行轴向拉伸预应变量与拉伸性能关系的试验研究。结果表明:随着预应变量的增加(≥1.5%),管体横向的屈服强度上升,而抗拉强度则无明显变化。图1表1参4

应力释放数值模拟/李良碧//江苏科技大学学报:自然科学版.22009,23(1):5～8

为了保证FPSO典型焊接结构的安全可靠性,较准确地预测残余应力在疲劳载荷下的释放状况,采用了三维弹塑性有限元方法。首先分析了在有预载荷情况下,FPSO典型焊接接头的残余应力释放大小,并用试验数据进行验证,然后分析了该结构在疲劳载荷下的残余应力释放行为。计算结果表明,残余应力释放是与初始残余应力和外载荷的大小密切相关的。图3表2参13

20094067　铝合金薄板搅拌摩擦焊接残余变形的数

应力应变、疲劳与脆断、断裂力学

20094063　货车侧墙薄板结构的焊接变形预测与控

制/李娅娜…//焊接学报.22009,30(4):25～28

货车侧墙薄板结构在焊接过程中由于焊缝处收缩产生压应力导致侧墙板失稳,产生波浪变形,一方面使结构强度降低,另一方面影响了表面的平整和美观,有效预测和控制其焊接变形是个难题。基于固有应变等效载荷的有限元方法,对货车侧墙的焊接变形进行预测,分析其焊接变形的规律。结果表明,仿真数值与实测数值基本一致。同时在此仿真模型的基础上,通过正交设计方法调整设计参数与焊接参数,研究不同因素对焊接变形的影响程度,最后得出最优方案,从而为控制薄板侧墙的焊接变形提供理论根据。图4表3参9

值分析/鄢东洋…//金属学报.22009,45(2):183～

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大尺寸6056铝合金薄板经过搅拌摩擦焊接试验后出现了严重的面外变形,虽然变形程度小于熔化焊结果,但已经影响到被焊薄板的装配和使用。为详细研究和预测铝合金薄板在搅拌摩擦焊后的残余变形,以焊接试验条件为基础,建立了搅拌摩擦焊三维有限元热力耦合分析模型。模型中涉及了利用搅拌头工

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